摘要：针对双方液位计迁移量计算错误，零点设定不当的问题，本文主要介绍了 测量原理以及测量液位时由于迁移量和零点设定不当所产生的故障，并给出了详细的原因分析及解决方法。
在炼油、石油化工生产、煤化工和煤制油等工业领域，液位是#重要的工艺参数之一，测量液位的仪表种类繁多，如浮力式液位计、雷达液位计、放射性液位计、超声波液位计、电容式液位计、音叉液位开关和差压式液位计等。其中双法兰差压液位计以其精度高、稳定性好、测量范围广、测量精度高、安装方便等优点备受化工生产的青睐。
双法兰差压液位计能对变送器的参数进行修改，可以与具有相同通讯协议的DCS系统或现场通讯控制、设定器进行数据通讯交换。在我厂合成氨生产装置的各个环节中，我们多处利用
测量锅炉汽包、表面冷凝器、压缩机段间分离器、氨冷器以及喷射蒸汽发生器（111~C）的液位。
1差压变送器原理简介
双法兰液位变送器由差压变送器、毛细管和带密封隔膜的双法兰组成。密封隔膜的作用是防止管道中的介质直接进入差压变送器，它与变送器之间是靠注满液体的毛细管连接起来，当膜片受压后产生微小变形，变形位移通过毛细管的液体传递给变送器，由变送器处理后转换输出4—20mADC 电流信号。
在对双法兰液位变送器的量程和迁移量的汇总核实时，发现变送器量程存在选择不当，迁移量设置错误的情况，这是造成仪表测量不准的重要原因。如图a。
量程的计算公式为：
零点迁移量计算公式为:
其中△P为双法兰液位变送器的量程（单位：KPa）；H为被测容器内的液位高度（单位：m）；g为重力加速度（单位:9.8m/s2）;
ρ1为被测介质密度（单位:kg/m3）;ρ2为毛细管内填充甲基硅油的密度（单位：kg/m3）；S 为零点迁移量（单位：KPa）；h 为双法兰间距；
由公式（1）、（2）可得，通过
测量液位得到的结果，其准确程度与变送器的安装位置无关，与被测容器内也为高度H、被测介质的密度ρ1以及毛线管内填充液体密度ρ2有关，变送器零点必须进行负迁移，迁移零点的原理见图b
2故障案例及原因分析
（1）事件过程
2015 年9 月22 日塔西南化肥厂合成氨装置103~J/JT 跳车。检查发现段间分离器105~F液位高开关联锁动作，双法兰液位变送器LT~11指示为零，将机组段间分离器底部导淋打开排出大量的水，经检查该双法兰液位计的迁移量偏差严重；量程也和设计严重不符，现场安装使用的变送器量程为62.3Kpa，而设计量程仅为3Kpa。
（2）原因分析
差压变送器未按设计选型订购；以及仪表人员对双法兰液位计的迁移量计算存在认识上误区，一般只注重灌水的调试，并未查看设计资料根据原始数据以及生产需要进行准确迁移。下表c为锦西化工机械厂针对我厂LT~11的设计数据表
由上表c知;
#大测量范围（量程）
3 问题解决
通过以上分析，我们发现，由于摩擦副的运动速度较快，加上不锈钢下料盘为配对摩擦副，原设计中使用球墨铸铁材料，希望通过材料中的球墨成份来解决润滑问题，并不太成功，加上使用环境较为恶劣，使的设备磨损比设计者希望的更为严重。这样的摩擦副怎么解决润滑问题呢？关于平面摩擦摩擦副设计的文章较少，相关的设计依据难以找到。但我们可以将该摩擦副视为一对滑动轴承上的摩擦副，根据相关材料说明，在p<1MPa，v<1m/s时，可以使用铸铁作为摩擦副，但由于此处速度高于1m/s，考虑到球墨有一定润滑作用，实际运行中的温升并没有剧烈到严重超温的情况，所以，可以在不变更原摩擦副材料的基础上，在球墨磨盘上增大其加脂槽，并加强加脂管理，应该可以解决问题。
为此，我们在球墨磨盘的中心开出如图形状的加脂槽，槽深8mm。相对原来的加脂槽，现在的加脂槽面积大为增加，占到磨盘面积的25%左右，表面压强有一定增加。考虑到原来的压强较小，即使减小了摩擦副的接触面积，对摩擦副的运行状况影响也比较小。
同时，又修理了原来的加脂系统，使之便于操作。并规定操作人员每天给球墨磨盘中心加入润滑脂。考虑到摩擦副的工作负荷小，速度相对比较快，按照相关手册，选用2号钙基脂，脂的锥入度265~295，滴点大于85℃，流动性较好。
上图为球墨磨盘工作情况的图片，从图中可以看出润滑脂从摩擦副中慢慢渗出的情况，渗出的脂中携带了很多粉尘，其颜色和物性都发生了变化，改造后，系统排脂量加大，有利于粉尘的带出。
对加脂槽系统改造后，球墨磨盘的温度从80℃降低到30℃以下，运行一年多，效果良好。
目前，我们还在致力于进行大颗粒厂房粉尘问题的解决，当粉尘问题解决时，摩擦情况将得到进一步的优化。
4 结语
本文对大颗粒装置震动给料器摩擦副的工作原理、受力、摩擦要素和润滑情况综合分析，分析出原设计的不足之处，在原系统中进行了小的改造，以较小的成本取得了成功。这说明，摩擦设计是非常复杂的，涉及的因素非常多，对润滑系统的故障要从设计、选材、受力分析、环境影响分析等多方面着手，方能取得圆满效果。
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